蜜桃AV一区二区三区軸向柱塞變量泵故障分析

蜜桃AV一区二区三区軸向柱塞變量泵故障分析

經分析研究液壓控製回路特點及液壓泵原理圖後，采取具有以下幾個步驟由簡到繁逐步 推進。200噸四柱蜜桃AV一区二区三区活動橫梁的行程速度取決於泵的供液量，而與工藝過程中的鍛件變形阻力無關。若泵的供液量為常量，則蜜桃AV一区二区三区的工作速度為定值。200噸蜜桃AV一区二区三区主要分為金屬成型蜜桃AV一区二区三区、折彎蜜桃AV一区二区三区、拉伸蜜桃AV一区二区三区、衝裁蜜桃AV一区二区三区、粉末（金屬，非金屬）成型蜜桃AV一区二区三区、壓裝蜜桃AV一区二区三区、擠壓蜜桃AV一区二区三区，擠壓成型等。三梁四柱蜜桃AV一区二区三区基本投資省，占地麵積小，日常維護和保養簡單。泵直接傳動係統中的液壓泵均按蜜桃AV一区二区三区的最大工作速度和工作壓力選定，而蜜桃AV一区二区三区在充液行程、回程、輔助工序和所需工作壓力較小時，液壓泵都得不到充分利用，尤其是大噸位的蜜桃AV一区二区三区，其利用係數很低。因此，蜜桃AV一区二区三区趨於將工作速度和工作壓力進行分級傳動。

① 軸向活塞變量泵和主係統軸向活塞變量泵主要用於閉環液壓回路，內部輔助液壓泵用於向閉式液壓係統補充低壓油。 液壓係統正常運行時，換液壓力泵工作壓力應在2.0MPa左右，隨著主泵輸入速度的變化，工作壓力略有上升或下降，但其值的變化小於0.2MPa。 然而，當主泵輸出壓力異常時，輔助液壓泵的壓力隻能達到17MPa。 液壓係統正常時，主軸轉速大於1500rmin時，可輸出25～30MPa的高壓。 此時，即使發動機轉速達到2400r/min，主泵仍隻能輸出10MPa左右的油壓，係統油溫明顯升高，係統明顯處於高速排水的某部分。② 供油係統假定供油係統不平穩，供油不足。 整個係統的壓力較低。 經檢查，通用油箱排油過濾器完好無堵塞，清洗油箱後組裝修複。③ 補油係統認為補油係統異常，導致主泵供油不足，輸出高壓油壓降。 首先更換了給蜜桃AV一区二区三区液壓泵的進油過濾器，條件要素發生明顯變化，並拆除了主泵附屬的齒輪給油液壓泵，未發現明顯的故障痕跡，即： 消除了給油液壓泵供油不足的可能性。④ 檢查液壓泵及複合閥原理圖（見圖7-14）。 泵的輸出壓力由兩套正負多功能複合閥控製，該閥不僅可預置整個係統的最大極限油壓（本係統為30MPa），還可自動吸收瞬時衝擊液壓峰值。 當係統油壓達到極限油壓值時，複合閥限壓係統推動柱塞泵斜盤，使斜盤角度減小，輸出流量減小，從而限製係統壓力上升，大熱量不會產生定量泵係統溢流閥溢流， 這一點就是液壓泵的先進性。 複合閥具有溢流功能，但它僅在峰值油壓衝擊時打開，產生的熱量極小。 假定複合閥具有過早的限壓作用，導致係統工作壓力不能上升。 拆下複合閥時沒有明顯的磨損。 考慮到該泵為雙作用泵，這裏是由柴油機聯軸節驅動單向運行，且僅使用一個多功能複合閥，兩者不可能發生故障，通過更換裝置重新測試這兩個複合閥，現象沒有改變，表明問題不在複合閥上。

5電液控製回路軸向柱塞變量泵采用先進的電液控製回路。在10 ~ Soma DC 電流的控製下，五氯苯酚電控元件可以精確地調節和控製流向液壓控製先導閥的流量，使液壓控製先導閥輸出受控流量，控製活塞泵斜盤的傾斜角度，最終控製主回路高壓大流量所需的活塞泵輸出。